供應REXROTH放大器VT-MSPA1-508-10/V0

供應REXROTH放大器VT-MSPA1-508-10/V0
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德國力士樂(lè )REXROTH運算放大器（簡(jiǎn)稱(chēng)“運放”）是具有很高放大倍數的電路單元。在實(shí)際電路中，通常結合反饋網(wǎng)絡(luò )共同組成某種功能模塊。它是一種帶有特殊耦合電路及反饋的放大器。其輸出信號可以是輸入信號加、減或微分、積分等數學(xué)運算的結果。由于早期應用于模擬計算機中，用以實(shí)現數學(xué)運算，故得名“運算放大器”。運放是一個(gè)從功能的角度命名的電路單元，可以由分立的器件實(shí)現，也可以實(shí)現在半導體芯片當中。隨著(zhù)半導體技術(shù)的發(fā)展，大部分的運放是以單芯片的形式存在。運放的種類(lèi)繁多，廣泛應用于電子行業(yè)當中。
力士樂(lè )REXROTH放大器設計：
運放結構的選擇
運算放大器的結構重要有三種:(a) 簡(jiǎn)單兩級運放,(b)折疊共源共柵,(c)共源共柵,如圖1 的前級所示。本次設計的運算放大器的設計指標要求差分輸出幅度為±4V, 即輸出端的所有NMOS 管的VDSAT,N 之和小于0.5V,輸出端的所有PMOS 管的VDSAT,P 之和也必須小于0.5V。
主運放結構
該運算放大器存在兩級:(1)Cascode 級增大直流增益(M1-M8)；(2)、共源放大器(M9-M12)。
共模負反饋
對于全差分運放, 為了穩定輸出共模電壓,應加入共模負反饋電路。在設計輸出平衡的全差分運算放大器的時(shí)候,必須考慮到以下幾點(diǎn):共模負反饋的開(kāi)環(huán)直流增益要求足夠大,能夠于差分開(kāi)環(huán)直流增益相當;共模負反饋的單位增益帶寬也要求足夠大,接近差分單位增益帶寬;為了確保共模負反饋的穩定, 一般情況下要求進(jìn)行共?；芈费a償;共模信號監測器要求具有很好的線(xiàn)性特性;共模負反饋與差模信號無(wú)關(guān), 即使差模信號通路是關(guān)斷的。
該運算放大采用連續時(shí)間方式來(lái)實(shí)現共模負反饋功能。
該結構共用了共模放大器和差模放大器的輸入級中電流鏡及輸出負載。這樣,一方面降低了功耗; 另一方面保證共模放大器與差模放大器在交流特性上保持*。因為共模放大器的輸出級與差模放大器的輸出級可以*共用,電容補償電路也一樣。只要差模放大器頻率特性是穩定的,則共模負反饋也是穩定的。這種共模負反饋電路使得全差分運算放大器可以像單端輸出的運算放大器一樣設計, 而不用考慮共模負反饋電路對全差分放大器的影響。
電壓偏置電路:寬擺幅電流
在共源共柵輸入級中需要三個(gè)電壓偏置,為了使得輸入級的動(dòng)態(tài)范圍大一些,寬擺幅電流源來(lái)產(chǎn)生所需要的三個(gè)偏置電壓
力士樂(lè )REXROTH放大器測量：
運算放大器是差分輸入、單端輸出的*增益放大器，常用于高精度模擬電路，因此必須精確測量其性能。但在開(kāi)環(huán)測量中，其開(kāi)環(huán)增益可能高達107或更高，而拾取、雜散電流或塞貝克（熱電偶）效應可能會(huì )在放大器輸入端產(chǎn)生非常小的電壓，這樣誤差將難以避免。
通過(guò)使用伺服環(huán)路，可以大大簡(jiǎn)化測量過(guò)程，強制放大器輸入調零，使得待測放大器能夠測量自身的誤差。顯示了一個(gè)運用該原理的多功能電路，它利用一個(gè)輔助運放作為積分器，來(lái)建立一個(gè)具有*直流開(kāi)環(huán)增益的穩定環(huán)路。開(kāi)關(guān)為執行下面所述的各種測試提供了便利。
所示電路能夠將大部分測量誤差降至低，支持精確測量大量直流和少量交流參數。附加的“輔助”運算放大器無(wú)需具有比待測運算放大器更好的性能，其直流開(kāi)環(huán)增益能達到106或更高。如果待測器件（DUT）的失調電壓可能超過(guò)幾mV，則輔助運放應采用±15 V電源供電（如果DUT的輸入失調電壓可能超過(guò)10 mV，則需要減小99.9 kΩ電阻R3的阻值。）
DUT的電源電壓+V和–V幅度相等、極性相反?？傠娫措妷豪硭斎皇? × V。該電路使用對稱(chēng)電源，即使“單電源”運放也是如此，因為系統的地以電源的中間電壓為參考。
作為積分器的輔助放大器在直流時(shí)配置為開(kāi)環(huán)（高增益），但其輸入電阻和反饋電容將其帶寬限制為幾Hz。這意味著(zhù)，DUT輸出端的直流電壓被輔助放大器以高增益放大，并通過(guò)一個(gè)1000:1衰減器施加于DUT的同相輸入端。負反饋將DUT輸出驅動(dòng)至地電位。（事實(shí)上，實(shí)際電壓是輔助放大器的失調電壓，更精確地說(shuō)是該失調電壓加上輔助放大器的偏置電流在100 kΩ電阻上引起的壓降，但它非常接近地電位，因此無(wú)關(guān)緊要，特別是考慮到測量期間此點(diǎn)的電壓變化不大可能超過(guò)幾mV）。
測試點(diǎn)TP1上的電壓是施加于DUT輸入端的校正電壓（與誤差在幅度上相等）的1000倍，約為數十mV或更大，因此可以相當輕松地進(jìn)行測量。
理想運算放大器的失調電壓（Vos）為0，即當兩個(gè)輸入端連在一起并保持中間電源電壓時(shí)，輸出電壓同樣為中間電源電壓?，F實(shí)中的運算放大器則具有幾微伏到幾毫伏不等的失調電壓，因此必須將此范圍內的電壓施加于輸入端，使輸出處于中間電位。
給出了基本測試——失調電壓測量的配置。當TP1上的電壓為DUT失調電壓的1000倍時(shí)，DUT輸出電壓處于地電位。
理想運算放大器具有無(wú)限大的輸入阻抗，無(wú)電流流入其輸入端。但在現實(shí)中，會(huì )有少量“偏置”電流流入反相和同相輸入端（分別為Ib–和Ib+），它們會(huì )在高阻抗電路中引起顯著(zhù)的失調電壓。根據運算放大器類(lèi)型的不同，這種偏置電流可能為幾fA(1 fA = 10–15 A，每隔幾微秒流過(guò)一個(gè)電子）至幾nA；在某些超快速運算放大器中，甚至達到1 - 2 μA。圖3顯示如何測量這些電流。
該電路與圖2的失調電壓電路基本相同，只是DUT輸入端增加了兩個(gè)串聯(lián)電阻R6和R7。這些電阻可以通過(guò)開(kāi)關(guān)S1和S2短路。當兩個(gè)開(kāi)關(guān)均閉合時(shí)，該電路與圖2*相同。當S1斷開(kāi)時(shí)，反相輸入端的偏置電流流入Rs，電壓差增加到失調電壓上。通過(guò)測量TP1的電壓變化（=1000 Ib–×Rs），可以計算出Ib–。同樣，當S1閉合且S2斷開(kāi)時(shí)，可以測量Ib+。如果先在S1和S2均閉合時(shí)測量TP1的電壓，然后在S1和S2均斷開(kāi)時(shí)再次測量TP1的電壓，則通過(guò)該電壓的變化可以測算出“輸入失調電流”Ios，即Ib+與Ib–之差。R6和R7的阻值取決于要測量的電流大小。
如果Ib的值在5 pA左右，則會(huì )用到大電阻，使用該電路將非常困難，可能需要使用其它技術(shù)，牽涉到Ib給低泄漏電容（用于代替Rs）充電的速率。
當S1和S2閉合時(shí)，Ios仍會(huì )流入100 Ω電阻，導致Vos誤差，但在計算時(shí)通?？梢院雎运?，除非Ios足夠大，產(chǎn)生的誤差大于實(shí)測Vos的1%。
運算放大器的開(kāi)環(huán)直流增益可能非常高，107以上的增益也并非罕見(jiàn)，但250，000到2，000，000的增益更為常見(jiàn)。直流增益的測量方法是通過(guò)S6切換DUT輸出端與1 V基準電壓之間的R5，迫使DUT的輸出改變一定的量（圖4中為1 V，但如果器件采用足夠大的電源供電，可以規定為10 V）。如果R5處于+1 V，若要使輔助放大器的輸入保持在0附近不變，DUT輸出必須變?yōu)?ndash;1 V。
TP1的電壓變化衰減1000:1后輸入DUT，導致輸出改變1 V，由此很容易計算增益（= 1000 × 1 V/TP1）。
為了測量開(kāi)環(huán)交流增益，需要在DUT輸入端注入一個(gè)所需頻率的小交流信號，并測量相應的輸出信號（圖5中的TP2）。完成后，輔助放大器繼續使DUT輸出端的平均直流電平保持穩定。
圖5中，交流信號通過(guò)10，000:1的衰減器施加于DUT輸入端。對于開(kāi)環(huán)增益可能接近直流值的低頻測量，必須使用如此大的衰減值。（例如，在增益為1，000，000的頻率時(shí)，1 V rms信號會(huì )將100 μV施加于放大器輸入端，放大器則試圖提供100 V rms輸出，導致放大器飽和。）因此，交流測量的頻率一般是幾百Hz到開(kāi)環(huán)增益降至1時(shí)的頻率；在需要低頻增益數據時(shí)，應非常小心地利用較低的輸入幅度進(jìn)行測量。所示的簡(jiǎn)單衰減器只能在100 kHz以下的頻率工作，即使小心處理了雜散電容也不能超過(guò)該頻率。如果涉及到更高的頻率，則需要使用更復雜的電路。
運算放大器的共模抑制比（CMRR）指共模電壓變化導致的失調電壓視在變化與所施加的共模電壓變化之比。在DC時(shí)，它一般在80 dB至120 dB之間，但在高頻時(shí)會(huì )降低。
測試電路非常適合測量CMRR。它不是將共模電壓施加于DUT輸入端，以免低電平效應破壞測量，而是改變電源電壓（相對于輸入的同一方向，即共模方向），電路其余部分則保持不變。
在圖6所示電路中，在TP1測量失調電壓，電源電壓為±V（本例中為+2.5 V和–2.5 V），并且兩個(gè)電源電壓再次上移+1 V（至+3.5 V和–1.5 V）。失調電壓的變化對應于1 V的共模電壓變化，因此直流CMRR為失調電壓與1 V之比。
CMRR衡量失調電壓相對于共模電壓的變化，總電源電壓則保持不變。電源抑制比（PSRR）則相反，它是指失調電壓的變化與總電源電壓的變化之比，共模電壓保持中間電源電壓不變。
所用的電路*相同，不同之處在于總電源電壓發(fā)生改變，而共模電平保持不變。本例中，電源電壓從+2.5 V和–2.5 V切換到+3 V和–3 V，總電源電壓從5 V變到6 V。共模電壓仍然保持中間電源電壓。計算方法也相同（1000 × TP1/1 V）。
為了測量交流CMRR和PSRR，需要用電壓來(lái)調制電源電壓，如圖8所示。DUT繼續在直流開(kāi)環(huán)下工作，但確切的增益由交流負反饋決定（圖中為100倍）。
為了測量交流CMRR，利用幅度為1 V峰值的交流電壓調制DUT的正負電源。兩個(gè)電源的調制同相，因此實(shí)際的電源電壓為穩定的直流電壓，但共模電壓是2V峰峰值的正弦波，導致DUT輸出包括一個(gè)在TP2測量的交流電壓。
如果TP2的交流電壓具有x V峰值的幅度（2x V峰峰值），則折合到DUT輸入端（即放大100倍交流增益之前）的CMRR為x/100 V，并且CMRR為該值與1 V峰值的比值。
交流PSRR的測量方法是將交流電壓施加于相位相差180°的正負電源，從而調制電源電壓的幅度（本例中同樣是1 V峰值、2 V峰峰值），而共模電壓仍然保持穩定的直流電壓。計算方法與上一參數的計算方法非常相似。
總結
當然，運算放大器還有許多其它參數可能需要測量，而且還有多種其它方法可以測量上述參數，但正如本文所示，基本的直流和交流參數可以利用易于構建、易于理解、毫無(wú)問(wèn)題的簡(jiǎn)單基本電路進(jìn)行可靠測量。
REXROTH放大器現貨型號表：
0811405126 VT-MSPA1-508-10/V0
0811405127 VT-MSPA1-525-10/V0
0811405106 VT-MSPA2-525-10/V0
R900702060 VT-MSPA1-1-1X/V0/0
R901142355 VT-MSPA1-10-1X/V0
R901142360 VT-MSPA1-11-1X/V0/0
R901288145 VT-MSPA1-30-1X/V0/0
R901288142 VT-MSPA1-150-1X/V0/0
R901142366 VT-MSPA1-200-1X/V0/0
R900249810 VT-MSPA1-50-1X/V0
R901054016 VT-MSPA1-50-1X/V001
R901010980 VT-MSPA2-1-1X/V0/0
R901348140 VT-MSPA2-1-1X=V0/0
R901061664 VT-MSPA2-200-1X/V0/0
R900537344 VT11131-1X/
R900030647 VT11132-1X/
R900211788 VT11118-1X/

供應REXROTH放大器VT-MSPA1-508-10/V0